|
| |деаэратор (кроме | | | | | | | |
| |греющего пара) | | | | | | | |
|Р48 |Доля конденсата от | |кг/с |Gk/ G( |11,12/13,90|13,11/16,04|0,736 |0,486 |
| |подогревателей | | | |= 0,797 |= 0,82 | | |
|Р49 |Удельный расход пара |dg |кг/кг|Рис.11 |0,0525 |0,052 |0,056 |0,0753 |
| |на деаэратор | | | | | | | |
|Р50 |Абсолютный расход |Dg |кг/с |dg* G( |0,765 |0,835 |0,55 |0,15 |
| |пара на деаэратор | | | | | | | |
|Р51 |Расход пара на |- |кг/с |(Dg+Dc) |0,833 |0,975 |0,67 |0,17 |
| |деаэрацию питательной| | | | | | | |
| |воды и подогрев сырой| | | | | | | |
| |воды | | | | | | | |
| | | | | | | | | |
|Р52 |Паровая нагрузка на |Д1 |кг/с |D+(Dg+Dc) |12,12+0,87=|14,11+0,87=|7,91+0,67= |0,96+0,17= |
| |котельную без учета | | | |12,9 |15,07 |8,58 |1,13 |
| |внутрикотельных | | | | | | | |
| |потерь | | | | | | | |
|Р53 |Суммарная паровая |Dсум |кг/с |Д1+Dпот |13,21 |15,385 |8,75 |1,153 |
| |нагрузка на котельную| | | | | | | |
|Р54 |Процент расхода пара |Кс.н. |% |(Дg+Дс)/Dсум*10|6,3 |6,34 |7,66 |14,74 |
| |на собственные нужды | | |0 | | | | |
| |котельной (деаэрация | | | | | | | |
| |подогрев сырой воды) | | | | | | | |
|Р55 |Количество работающих|Nк.р. |Шт. |Dсум/Dкном |2 |2 |2 |1 |
| |котлов | | | | | | | |
|Р56 |Процент загрузки |Кзат |% |Dсум/Dкном*Nк.р|95,17 |110,84 |63 |16,6 |
| |работающих паровых | | |.* *100% | | | | |
| |котлов | | | | | | | |
|Р57 |Количество воды, |Gсет.п|кг/с |Gсет*(tmax1-t1)|0 |40,22 |49,52 |7,03 |
| |пропускаемое помимо |. | |/ | | | | |
| |подогревателей | | |/(tmax1-t3) | | | | |
| |сетевой воды (через | | | | | | | |
| |перемычку между | | | | | | | |
| |трубопроводами прямой| | | | | | | |
| |и обратной сетевой | | | | | | | |
| |воды) | | | | | | | |
| | | | | | | | | |
| | | | | | | | | |
| | | | | | | | | |
|Р58 |Количество воды |Gсет.б|кг/с |Gсет- Gсет.п. |51,37 |94,13-40,22|66,56-49,52|9,20-7,03= |
| |пропускаемое через |. | | | |= 53,91 |= 17,04 |2,17 |
| |подогреватели сетевой| | | | | | | |
| |воды | | | | | | | |
|Р59 |Температура сетевой |t4 |(C |[t1max(i6-tк.б.|81,6 |71,2 |57,4 |58,6 |
| |воды на входе в | | |с.)+ | | | | |
| |пароводяные | | |t3(i2-i6)]/(i2-| | | | |
| |подогреватели | | |tк.б.с.) | | | | |
|Р60 |Температура |Т4 |(C |T3+G'пр/Gхво*(i|33,6 |32,1 |31,1 |37,2 |
| |умягченной воды на | | |8/c --tпр) | | | | |
| |выходе из охладителя | | | | | | | |
| |продувочной воды | | | | | | | |
|Р61 |Температура |Т5 |(C |T4+Dвып/Gхво*(i|37,8 |35,6 |34,4 |39,2 |
| |умягченной воды | | |4-i5)/c | | | | |
| |поступающей в | | | | | | | |
| |деаэратор из | | | | | | | |
| |охладителя пара | | | | | | | |
1.6. ПОДБОР И РАЗМЕЩЕНИЕ ОСНОВНОГО И ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
На основании результатов полученных при расчете тепловой схемы котельной
(таб. 1.5) производим выбор основного и вспомогательного оборудования.
1.6.1. Выбор паровых котлоагрегатов
Выбор типа, количества и единичной производительности котлоагрегатов
зависит главным образом от расчетной тепловой производительности котельной,
где они будут установлены; от вида теплоносителя, отпускаемого котельной.
На основании вышеизложенного и в связи с тем, что для технологических
потребностей нербходим пар, в котельной установлены два паровых
котлоагрегата КЕ-25-14 единичной производительностью по пару D =6,94кг/с,
что в сумме дает 13,88 кг/с. А из расчета тепловой схемы максимальная
суммарная паровая нагрузка котельной Dсум=15,377 кг/с (табл.1.5 п.53), что
позволяет использовать котлоагрегаты КЕ-25-14 с небольшой перегрузкой в
один из режимов.
1.6.2. Подбор сетевых насосов
Сетевые насосы выбирают по расходу сетевой воды . Расход сетевой воды
принимаем из табл. 1.5 позиция .
GЗ СЕТ=93,13 кг/с = 338,87 т/ч
Необходимая производительность сетевых насосов, приведенная к плотности
(В=1000кг/м3, м/ч
GСН=GЗ СЕТ/(В70=338,87/0,978=346,49
Напор сетевых насосов выбирается из условия преодоления гидравлического
сопротивления теплотрассы при расчетном максимальном расходе воды,
сопротивления котельной и соединительных трубопроводов с 10%-м запасом.
HC P=1,1 Н (1.2)
Иэ данных гидравлического расчета тепловой сети
Н = 0,7 МПа
Тогда
HC P=1,1*0,7=0,77 МПа
К установае принимаем блок сетевых насосов БСН-1801420, состоящий из 2-х
насосов Д400/80, один из которых резервный, электродвигатель А02_82_2,
N=100кВт, n=3000-1, Q=400м3/ч, H=0,65(0,85 Мпа
1.6.3. Подбор питательных насосов
В котельных с паровыми котлами устанавливаются питательные насосы числом
не менее двух с независимым приводом.
Питательные насосы подбирают по производительности и напору.
Производительность всей котельной, кг/с
QПИТ=1,1*DСУМ (1.3)
где DСУМ -суммарная паропроизводительность котельной
из табл.1.5 п.53: DСУМ=15,377 кг/с
QПИТ=1,1*15,377 = 16,91 кг/с=60,89 т/ч
Напор, который должны создавать питательные насосы для паровых
котлоагрегатов, МПа
НПИТ=1,15*(Рб-Рд)+НСЕТ (1.4)
где Рб - наибольшее возможное избыточное давление в котлоагрегате,
Рб =1,3 МПа
Рд - избыточное давление в деаэраторе ,Рд=0,12МПа
НСЕТ- соиротивление всасывающего и нагнетающего трубопроводов.
Принимаегл НСЕТ=0,15МПа
ННАС= 1,15(1,3-0,12)+0,15 = 1,51 МПа
Из табл. 15.3 [3] принимаем к установке 2 питательных насоса ПЭ-65-40,
один из которых резервный: электродвигатель А2-92-2, подача 65 м3/ч напор
4,41 МПа, частота вращения 3000-1.
1.6.4. Подбор конденсатного насоса
Конденсатные насосы перекачивают конденсат из баков, куда он поступает с
производства или из пароводяных подогревателей, в деаэратор.
Производительность конденсатного насоса, м3/ч(кг/с)
QК НАС= К(табл.1.5. п.18)=13,11 кг/с=47,2 м3/ч
Напор развиваемый конденсатным насосом, МПа
Нкон=2,3 Мпа
По табл. 15.6. [3] принимаем к установке 2 насоса Кс-50-55-1 один из
которых резервный: электродвигатель 4А160М4, подача 50м3/ч,напор 5,5
МПа,частота вращения 1450-1.
1.6.5. Подбор подпиточных насосов
Для восполнения утечки воды из закрытых систем теплоснабжения
устанавливают подпиточные насосы.
Подача подпиточного насоса принимается иэ табл.1.5
Gподп=0,72 кг/с=2,592 м3/ч
Давление, создаваемое подпиточным насосом, должно обеспечить невскипание
воды на выходе из котельной
Нпод=0,4 МПа
Пo табл.15.6. [3] принимаем к установке 2 подпиточных насоса Кс-12-50
один иэ которых резервный: электродвигатель 4А100 2, подача 12 м3/ч напор
0,5 МПа, частота вращения 2900 -1
1.6.6. Подбор деаэратора
В новых производственных и производственно-отопительных котельных с
паровыми котлоагрегатами предусматривается установка атмосферных
деаэраторов типа ДА.
Подбираем деаэратор по его производительности ,т/ч(кг/с)
GД=17,157 кг/с=61,76 т/ч (табл.1.5п. 41)
Принимаем к установке деаэратор DА-100( табл. 3 ):
производительность, т/ч - 100
давление ,МПа - 0,12
емкость деаэраторного бака.м3 - 25
поверхность охладителя
выпара, м2 - 8
1.7. Тепловой расчет котлоагрегата
Котел KЕ-25-14c предназначен для производства насыщенного пара, идущего
на технологические нужды промышленных предприятий, в системы отопления,
вентиляции и горячего водоснабжения.
Топочная камера котла шириной 272 мм полностью экранирована (степень
экранирования Нл/ ст =0,8) трубами d=51х2,5мм. Трубы всех экранов приварены
к верхним и нижним камерам d219x8мм. Топочная камера по глубине разделена
на два объемных блока. Каждый из боковых экранов (правый и левый) переднего
и заднего топочных блоков образует самостоятельный циркуляционный контур.
Верхние камеры боковых экранов в целях увеличения проходного сечения на
входе в пучок расположены ассиметрично отпосительно оси котла. Шаг труб
боковых и фронтового экранов – 55 мм, шаг труб заднего экрана – 100 мм,
трубы заднего экрана выделяют из топочного объма камеру догорания, на
наклонном участке труб уложен слой огнеупорного кирпича толщиной 65мм.
Объем топочной камеры -61,67 м3.
Для улучшения циркуляционных характеристик фронтового экрана на нем
устанавливаются три рециркуляцинные трубы d89х4мм. Площадь
лучевоспринимающей поверхности нагрева - 92,10м2.
Третьим блоком котла является блок конвективного пучка с двумя
барабанами (верхним и нижним) внутренним диаметром 1000мм. Длина верхнего
барабана 7000мм, нижнего – 5500мм. Толщина стенки барабана котла - 13мм,
материал - сталь 16ГС. Ширина конвективного пучка по осям крайних труб
2320мм. В таком пучке отсутствуют пазухи для размещения пароперегревателя,
что существенно улучшает омывание конвективного пучка.
Конвективный пучок выполнен из труб d51x2,5мм. Поперечный шаг в пучке
составляет 110 мм, продольный - 90мм. Площадь поверхности нагрева
конвективного пучка равна 417,8м2. Первые три ряда труб на входе в пучок
имеют шахматное расположение с поперечным шагом S =220мм. Удвоение величины
шага по сравнению с остальными рядами позволяет увеличить проходное сечение
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17
| 
