| | | | | |конст. |здание | |
| | | | | |элемент | | |
|1|Установка |ФБ-6|26 |т |0,661 |48,046 |§Е4 – 1 - |
| |арматуры | |26 | |0,856 | |44 |
| | |ФВ-5|20 | |0,478 | | |
| | | | | | | | |
| | |ФА-3| | | | | |
|2|Устройство |ФБ-6|26 |м2 |865,8 |2108,88 |§Е4 – 1 - |
| |опалубки | |26 | |837,72 | |34 |
| | |ФВ-5|20 | |405,36 | | |
| | | | | | | | |
| | |ФА-3| | | | | |
|3|Бетонирование |ФБ-6|26 |м3 |13,284 |953,676 |§Е4 – 1 - |
| | | |26 | |17,316 | |48 |
| | |ФВ-5|20 | |8,782 | | |
| | | | | | | | |
| | |ФА-3| | | | | |
|4|Установка |ФБ-6|26 |м2 |15,84 |1289,9 |§Е4 – 1 – |
| |утеплителя | |26 | |25,92 | |54 |
| | |ФВ-5|20 | |11,34 | | |
| | | | | | | | |
| | |ФА-3| | | | | |
|5|Выдерживание |ФБ-6|26 |м3 |- |- |- |
| |бетона | |26 | | | | |
| | |ФВ-5|20 | | | | |
| | | | | | | | |
| | |ФА-3| | | | | |
|6|Распалубка |ФБ-6|26 |м2 |865,80 |2108,88 |§Е4 – 1 – |
| | | |26 | |837,72 | |34 |
| | |ФВ-5|20 | |405,36 | | |
| | | | | | | | |
| | |ФА-3| | | | | |
|7|Снятие |ФБ-6|26 |м2 |15,84 |1289,9 |§Е4 – 1 – |
| |утеплителя | |26 | |25,92 | |54 |
| | |ФВ-5|20 | |11,34 | | |
| | | | | | | | |
| | |ФА-3| | | | | |
|8|Контроль | | | |13,284 |953,676 | |
| |температуры | | | |17,316 | | |
| | | | | |8,782 | | |
2. Калькуляция трудовых затрат на производство бетонных работ.
Таблица
2.
|№ |Тип|Сет|Обоснова|Наименование работ |Ед. |Н.вр.|Трудоем. на |
|п/|ф-т|- |н. ЕНиР | |измер| |весь объем |
|п |а |ка | | |. |чел.ч|работ(чел.см) |
|1 |Ф5 |С1 |§Е4–1-44|Установка арматуры |шт. |0,42 |1,22 |
| | |С2 |А | |шт. |0,42 |1,22 |
| | |С3 |§Е4–1-44| |шт. |0,79 |9,16 |
| | |С4 |А | |шт. |0,17 |3,45 |
| |Ф1 |С1 |§Е4–1-44| |шт. |0,42 |1,58 |
| | |С2 |А | |шт. |0,42 |1,58 |
| | |С3 |§Е4–1-44| |шт. |0,79 |11,9 |
| | |С4 |Б | |шт. |0,17 |4,49 |
| |Ф2 |С1 |§Е4–1-44| |шт. |0,42 |1,58 |
| | |С2 |А | |шт. |0,42 |1,58 |
| | |С3 |§Е4–1-44| |шт. |0,79 |11,9 |
| | |С4 |А | |шт. |0,17 |4,49 |
| | | |§Е4–1-44| | | | |
| | | |А | | | | |
| | | |§Е4–1-44| | | | |
| | | |Б | | | | |
| | | |§Е4–1-44| | | | |
| | | |А | | | | |
| | | |§Е4–1-44| | | | |
| | | |А | | | | |
| | | |§Е4–1-44| | | | |
| | | |А | | | | |
| | | |§Е4–1-44| | | | |
| | | |Б | | | | |
| | | | |ВСЕГО: | | |54,15 |
|2 |Ф5 | |§Е4–1-34|Устройство опалубки|м2 |0,45 |26,45 |
| |Ф1 | |А | |м2 |0,45 |56,49 |
| |Ф2 | |§Е4–1-34| |м2 |0,45 |54,66 |
| | | |А | | | | |
| | | |§Е4–1-34| | | | |
| | | |А | | | | |
| | | | |ВСЕГО: | | |137,60 |
|3 |Ф5 | |§Е4–1-49|Бетонирование |м3 |0,33 |8,4 |
| |Ф1 | |А | |м3 |0,26 |13,02 |
| |Ф2 | |§Е4–1-49| |м3 |0,26 |16,97 |
| | | |А | | | | |
| | | |§Е4–1-49| | | | |
| | | |А | | | | |
| | | | |ВСЕГО: | | |38,39+0,39=38,7|
| | | | | | | |8 |
|4 |Ф5 | |§Е4–1-34|Разборка опалубки |м2 |0,26 |15,28 |
| |Ф1 | |А | |м2 |0,26 |32,64 |
| |Ф2 | |§Е4–1-34| |м2 |0,26 |31,58 |
| | | |А | | | | |
| | | |§Е4–1-34| | | | |
| | | |А | | | | |
| | | | |ВСЕГО: | | |79,5+0,41=79,91|
Примечание к таблице 2: в графах 3 и 4 цифры 0,39 и 0,41 означают
соответственно:
1) трудовые затраты на покрытие бетонной поверхности утеплителем (§Е4–1-
54)
[pic]
2) трудовые затраты на снятие с бетонной поверхности утеплителя (§Е4–1-
54)
[pic]
Трудоемкость – затраты рабочего времени на производство какого-либо
вида продукции: [pic], где
kуср – коэффициент, связанный с увеличением нормы времени в зимний период,
подбирается по ЕНиР(kуср = 1,16). Общая часть в зависимости от группы работ
и месяца.
Нвр – норма времени на единицу продукции (сборник Е4), чел-ч.
V – объем работ, м3, м2, м, т, шт – в зависимости от вида работ
С – продолжительность смены, ч (С=8часов).
3.Расчет опалубки.
Качество монолитных железобетонных конструкций во многом зависит от
правильности выбора и применения опалубки, которая выполняется в
соответствии с требованиями ГОСТ 23478-79 и СНиП 3.03.01-87.
При проектировании опалубки особое место уделяют разработке
конструкции щитов в соответствии с предъявляемыми к ним требованиями по
прочности и деформативности. Сущность расчетов заключается в определении
шага расстановки прогонов – l2 и хомутов (схваток) – l1.
3.1. Сбор нагрузок на наихудший фундамент.
3.1.1. Нагрузки от вибрирования бетонной смеси – 2 кПа (200кг/м2).
3.1.2. Боковое давление бетонной смеси:
Рбет = J·(0,27·V+0,45)·K1·K2, где
J – объемная масса бетонной смеси, = 2500 кг/м3;
К1 – коэффициент, учитывающий пластичность бетонной смеси, К1=1,2 для
АБН;
К2 – коэффициент, учитывающий температуру бетонной смеси, К2=0,85;
V – скорость роста высоты укладываемого бетона, определяется после
нахождения числа захваток.
Ведущим процессом при производстве бетонных работ является укладка
бетонной смеси, ибо она всецело определяет темп бетонирования и всю
организацию работ.
Для конструкций, к которым не предъявляется специальных требований,
производительность определяется числом рабочих-бетонщиков. Наименьший
размер захватки должен быть не меньше производительности звена рабочих
минимального состава.
Производительность бетонщиков в смену:
[pic] ,где:
n - количество рабочих в звене
Вн – процент выполнения норм;
Нвр – норма времени;
1,16 – коэффициент, учитывающий зимние условия работы;
[pic]=53,05 м3/см
Отсюда следует, что максимальное кол-во захваток не более: [pic]смен.
Минимальное количество захваток:
[pic] , где n - количество специализированных бригад (4 бригады), tб –
продолжительность твердения бетона (41,1 ч.), К – ритм потока (8 часов).
[pic]=9,137 см.
При разбивке объекта на захватки необходимо стремится к максимальной
загрузке применяемых машин и механизмов, увеличению оборачиваемости
опалубки. Этого можно достичь при большем числе захваток, т.к. максимальное
число захваток – 18, то и разбиваем
объект на 18 захваток. Трудоемкость бетонирования на весь объект 38,78
чел.смен. Одно звено выполнит этот объем работы за: [pic]см. Коэффициент
выполнения норм у бетонщиков составит: 19,39/18=107%.
[pic]м/ч
Тогда Рбет = 2500·(0,27·8,17+0,78)·1,2·0,85=7614 кг/м2.
Следовательно эпюра распределения нагрузки по высоте имеет
трапецеидальный вид: Р0 = 200 кг/м2; Рmax = 7614 + 200 = 7814 кг/м2.
Рис. 7: Распределение
усилий, действующих на
опалубку при уплотнении
бетона: а) гидростатическое
давление бетонной смеси; б)
нагрузка от вибрирования
бетонной смеси; в) суммарная
нагрузка на опалубку.
3.1.3. Значение нормативной равномерно распределенной нагрузки:
[pic] кг/м2.
3.1.4. Значение расчетной нагрузки:
Рр= 1,3·Рн = 1,3 · 4007 = 5209 кг/м2.
3.2. Шаг установки прогонов из расчета по несущей способности:
[pic], где
Rи – сопротивление изгибу, кг/см2;
[pic]= 1 м;
[pic]- толщина щита опалубки;
q – значение погонной нагрузки.
q = Pp·a = 5209 кг/м
[pic]см.
Шаг расстановки прогонов при расчете по деформациям:
[pic] , где:
Е – модуль упругости, кг/см2 – 85000 для фанеры
? – толщина палубы опалубки (фанеры) – 1,2 см.
y – допустимый прогиб – 1/400
q / - погонная нагрузка, собранная с полосы опалубки шириной а=1м.
q / - Pp / ·a
Pp / =1.0·Pн / = Рбет /2=7614/2=3807 кг/м2
[pic] =8,33 см.
Расстояние между прогонами принимаем – 8 см.
Рис.8. Расчетная схема для определения погонной нагрузки q.
3.3. Расстояние между хомутами (схватками).
Рис.9. Расчетная схема опалубки:
1 – палуба щита опалубки;
2 – прогоны (ребра жесткости);
3 – хомуты (схватки).
2 – прогоны (ребра жесткости);
3 – хомуты (схватки).
Сбор нагрузок производится с полосой шириной, равной расстоянию между
прогонами l1, м; задаем материал и сечение прогонов: материал прогонов:
металлический уголок №32.
Рис.10. Изображение схваток и прогонов
(сечение)
SLN32 = 1,86 см2; z0 = 0,89 см; Ix = 1,77 см4.
Определим необходимые для расчетов характеристики полученного
сечения:
а) координата центра тяжести сечения:
[pic]см.
б) приведенный момент инерции:
[pic]
[pic] = 77,67 см4
в) приведенный момент сопротивления:
[pic]
Страницы: 1, 2, 3, 4
|