p align="left">где - высота верхней камеры; - высота части аппарата, занятой тарелками; - высота нижней камеры. . (Принимаем). где - число рабочих тарелок. Число рабочих тарелок равно: , где - число теоретических тарелок, з - коэффициент полезного действия тарелки. Применим в абсорбере клапанные тарелки, к.п.д. которых при хемосорбции и находятся в пределах 10. Учитывая, что отсутствует, примем з = 35%. Рассчитываем число теоретических тарелок, необходимое для обеспечения заданного коэффициента извлечения в абсорбере при постоянном среднем коэффициенте его извлечения на каждой тарелке: , где - коэффициент извлечения в абсорбере; - средний коэффициент извлечения на тарелках. Коэффициент извлечения в абсорбере равен: . Рассчитываем средний коэффициент извлечения на тарелках: где - коэффициент массопередачи при хемосорбции, м/ч; а - удельная поверхность контакта фаз, - высота газожидкостного слоя, м; - приведенная скорость газа при рабочих условиях в нижней части аппарата, м/с. Коэффициент массопередачи при хемосорбции рассчитывается через коэффициенты массоотдачи при физической абсорбции по формуле: - коэффициенты массотдачи в газовой и жидкой фазах, м/ч; - константа фазового равновесия при физической абсорбции с поправкой на ионную силу раствора, полученного в результате хемосорбции. Коэффициент массоотдачи в газовой фазе: - коэффициент массоотдачи в газовой фазе, отнесенный к единице рабочей площади тарелки. Находим: (А = 41700, m = 1, n = 0.5 - коэффициенты, Коэффициент массоотдачи в жидкой фазе равен: - коэффициент массоотдачи в жидкой фазе, отнесенный к единице рабочей площади тарелки. Находим: (А = 240, m = 0,35, n = 0.58 - коэффициенты, Найдем константу фазового равновесия с поправкой на ионную силу раствора ДЭА: , где - константа фазового равновесия для ; , и - поправочные коэффициенты на присутствие отрицательных, положительных ионов и растворенного газа; , - количества положительных и отрицательных ионов; С - концентрация абсорбента, кмоль/м3. Константу фазового равновесия рассчитаем по формуле: где - константа фазового равновесия для водного раствора при температуре ; и - средняя мольная масса и плотность абсорбента в нижней части аппарата; T = 52 + 273 = 325 К - абсолютная температура газа. . В водном растворе ДЭА в результате хемосорбции содержатся следующие положительные и отрицательные ионы: , , . Поправочные коэффициенты и заряды ионов приведены в таблице 16. Таблица 16 - Поправочные коэффициенты |
Ион, молекула | Ион-аналог | Число ионов | Поправочный коэффициент | | | | | | | | | | | | 3 | | | | 0,07 | | | | | 2 | | 0,2 | | | | | | 3 | | 0,05 | | | | | | | 0,2 | | | | |
Рассчитываем концентрацию абсорбента: Тогда Коэффициент массопередачи равен: Рассчитываем удельную поверхность контакта для клапанных тарелок: , где - критерий Вебера; - газосодержание; , - вязкость водного раствора ДЭА и воды при 52?; Fr - критерий Фруда, рассчитываемый по приведенной скорости газа: 0,25 Критерий Вебера: Рассчитываем газосодержание: Тогда удельная поверхность контакта будет равна: Число теоретических тарелок: Число рабочих тарелок: . Рабочая высота абсорбера равна: Расчет диаметров штуцеров аппарата. Внутренние диаметры штуцеров аппарата рассчитываются по формуле: , где - объемные расходы соответствующих потоков, м3/с; - скорости соответствующих потоков, м/с. , где - абсолютные плотности соответствующих потоков, кг/ м3 (плотности очищенного газа и регенерированного раствора ДЭА рассчитываются аналогично плотностям очищенного газа и насыщенного раствора ДЭА). Для получения значения оптимального диаметра трубопровода принимаем в зависимости от типа перекачиваемой среды. Расчет оптимальных диаметров приведен в таблице 17. Таблица 17 - Расчет оптимального диаметра штуцеров аппарата |
Поток | Тип перекачиваемой среды | , кг/с | , кг/ м3 | м3/с | , м/с | Расчетное значение диаметра штуцера , мм | Принимаемое значение и толщины стенки , мм | , м/с | | Неочищенный газ, | Газ при большом давлении | 77,8 | 34,8 | 2,215 | 17 | 404 | 426 | 17,3 | | Регенерированный раствор ДЭА, | Жидкость нормальной вязкости, перекачиваемая насосом | 41,8 | 1006 | 0,042 | 2 | 164 | 194 | 1,6 | | Очищенный газ, V | Газ при большом давлении | 76,6 | 34,6 | 2,214 | 17 | 404 | 426 | 17,3 | | Насыщенный раствор ДЭА, | Жидкость нормальной вязкости, перекачиваемая насосом | 43,0 | 999,5 | 0,043 | 2 | 164 | 194 | 1,6 | | |
Заключение В курсовом проекте был проведен технологический расчет абсорбера для очистки углеводородного газа от сероводорода регенерированным водным раствором диэтаноламина (ДЭА). В результате расчета выбран колонный аппарат ККП (с клапанными тарелками) даметром 3,4 м, работающий под давлением 4 МПа. Исполнение - цельносварное Техническая характеристика выбранного аппарата приведена в таблице 18. Техническая характеристика выбранного типа тарелок приведена в таблице 19. Таблица 18 - Техническая характеристика абсорбера |
Внутренний диаметр , м | 3,4 | | Высота, м | 10,4 | | Давление в аппарате, МПа | 4 | | Число рабочих тарелок | 15 | | Размеры штуцеров: | | | - для ввода газового сырья | 426 | | - для ввода регенерированного раствора ДЭА | 194 | | - для вывода очищенного газа | 426 | | - для вывода насыщенного раствора ДЭА | 194 | | Поступающий на очистку газ: | | | расход, м3/ч | 280000 | | содержание , об. доли | 0,01 | | Содержание в очищенном газе, об. доли, не более | 0,001 | | Температура поступающего раствора, ? | 40 | | Температура уходящего раствора, ? | 52 | | Состав регенерированного раствора ДЭА: | | | | 0,8199 | | ДЭА | 0,18 | | | 0,0001 | | Расход, м3/м3 газа | 0,019 | | |
Таблица 19 - Техническая характеристика двухпоточной тарелки типа ТКП (по ОСТ 26-02-1401-76) |
Диаметр абсорбера , м | 3,418 | | Свободное сечение абсорбера , м2 | 9,08 | | Шифр тарелки | Б | | Рабочая площадь тарелки , м2 | 7,11 | | Периметр слива В, м | 4,08 | | Площадь слива , м2 | 0,89 | | Длина пути жидкости , м | 1,00 | | Доля живого сечения тарелки при шаге между рядами отверстий | 0,129 | | Межтарельчатое расстояние , м | 0,60 | | Число рядов клапанов на поток | 13 | | Общая масса тарелки, кг, не более | 680 | | Зазор под сливной перегородкой а, м | 0,027 | | Площадь прохода газа, м2 | 0,917 | | КПД тарелки | 0,35 | | |
Список литературы 1. Гайле А.А., Пекаревский Б.В. Расчет ректификационных колонн: учебное пособие. - СПб.: СПбГТИ (ТУ), 2007. 2. Кузнецов А.А., Судаков Е.Н. Расчеты основных процессов и аппаратов переработки углеводородных газов: Справочное пособие. - М.: Химия, 1983. 3. Мурин И.В., Кисленко Н.Н., Сурков Ю.В. Технология переработки природного газа и конденсата: Справочник. - ч. 2. - М.: Изд-во «Недра», 2002. 4. Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию/ Под ред. Ю.И. Дытнерского, 3-е изд., стереотипное. - М.: ООО ИД «Альянс», 2007. 5. Рамм В.М. Абсорбция газов. - 2-е изд. - М.: Химия, 1976. 6. Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки: Справочник/ Под ред. Е.Н. Судакова. - 3-е изд. - М.: Химия, 1979. 7. Справочник нефтепереработчика/ Под ред. Г.А. Ластовкина, Е.Д. Радченко и М.Г. Рудина. - Л.: Химия, 1986. 8. Справочник химика: в 6 т. - т. 1. / Под ред. Зониса С.А., Симонова Г.А., изд. 2, перераб. и доп. - Л.: Изд-во «Химия», 1966. 9. Фролов В.Ф. Лекции по курсу «Процессы и аппараты химической технологии». - 2-е изд., испр. - СПб.: ХИМИЗДАТ, 2008. 10. Чернышев А.К., Поплавский К.Л., Заичко Н.Д. Сборник номограмм для химико-технологических расчетов. - Л.: Химия, 1969.
Страницы: 1, 2, 3, 4
|