|
|Усилие от поперечной силы: |
|[pic], |
|где h = 12,5 – высота стойки, |
|1,8 м – ширина опоры стойки. |
|Усилия от продольной силы: |
|[pic], |
|где 9 м – длина стойки. |
|Расчёт на прочность пальцев стойки: |
|[pic] |
|[pic], |
|где d = 90 мм – диаметр кольца, |
|b = 112 мм – расстояние между опорами кольца. Материал пальцев – сталь |
|нормализованная [ Gп ] = 540 МПа. |
|Запас прочности: |
|[pic] |
|Расчёт на растяжение болтов крепления стоек: |
|[pic] |
|где z = 8 – число болтов, |
|1,3 – коэффициент, |
|dб = 40 мм – диаметр болта. |
|Запас прочности: |
|[pic] |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| | | | |НИК.РМ.81.00.000.ПЗ. |Лис|
| | | | | |т |
| | | | | | |
| | | | | | |
| |
|1.4 Выбор подъёмного крюка талевой системы |
| |
|Выбираем подъёмный крюк талевой системы и производим проверочный расчёт ствола |
|крюка на прочность, подшипника – на статистическую грузоподъёмность. |
|Исходные данные: |
|1. Рк = 2750 кН – нагрузка на крюке. |
|2. Данные по размерам деталей крюка см. рис. 1.3. |
|3. Материал ствола – сталь 40 XH. |
|Технические данные: |
|1. Максимальная нагрузка 320 кН. |
|2. Диаметр зева крюка под штроп вертлюга 220 мм. |
|3. Диаметр зева боковых рогов 150 мм. |
|4. Диаметр ствола крюка 180 мм. |
|Ствол: |
|1. Резьба ствола d0 ( S = 220 ( 20 мм (наружный диаметра ( шаг); |
|2. Внутренний диаметр резьб d1 = 176 мм; |
|3. Радиус закругления D/2 = 175 мм; |
|4. Диаметр оси собственного крюка d = 150 мм; |
|5. Толщина ушка, b = 100 мм; |
|6. Ширина проушины B = 350 мм; |
|7. Подшипник № 8282 |
|Крюк подъёмный. |
| |
|d0 |
| |
|d1 t |
| |
|S |
|S |
| |
|I I |
|dc d1 |
| |
|d0 |
| |
| |
| |
| |
| |
|B d |
|III |
|II II |
| |
|B/2 |
|b III |
|Рис. 1.3 |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| | | | |НИК.РМ.81.00.000.ПЗ. |Лис|
| | | | | |т |
| | | | | | |
| | | | | | |
| |
|Подъёмный крюк является ответственной деталью талевой системы буровой установки,|
|поэтому расчёт деталей крюка проводится особенно тщательно. |
|Расчёт ствола крюка производится по следующим опасным сечениям: |
|а) По впадине первой нитки резьбы, I – I, |
|б) По основанию зубца резьбы, |
|в) По сечению II – II вилки, |
|г) По сечению III – III вилки (на смятие). |
|Упорный подшипник рассчитывается только на статическую грузоподъёмность. |
|1.В сечении I – I расчёт напряжения на растяжение производим по формуле: |
|[pic], |
|где (Т – предел текучести стали 40 ХН, |
|n ( 3 – коэффициент запаса прочности, регламентируемый Госгортехнадзором. |
|[pic]. |
|2.Трапециидальная резьба рассчитывается на деформации изгиба среза и смятия |
|первого, наиболее напряжённого витка. Определяем изгибающий момент действующий |
|на виток резьбы, рассматриваемой, как защемлённая консольная балка, на которую |
|действует сосредоточенная сила. |
|[pic], |
|где ( = 0,43 – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения |
|растягивающей нагрузки по виткам резьбы, |
|[pic]. |
|Определяем напряжение изгиба в первом витке резьбы: |
|[pic], |
|где [pic] – момент сопротивления сечения изгибу, |
|( = 0,75 – коэффициент, учитывающий что высота сечения меньше шага резьбы. |
|[pic]. |
|Рассчитываем резьбу на деформацию среза. |
|Напряжение среза: |
|[pic], |
|где Fср = ( ( d1 (( 2 ( S 2 – площадь среза витка резьбы по его основанию, |
|[pic]. |
|Рассчитываем резьбу на деформацию смятия по боковой поверхности витка резьбы: |
|[pic], |
| | | | |НИК.РМ.81.00.000.ПЗ. |Лис|
| | | | | |т |
| | | | | | |
| | | | | | |
| |
|где[pic] – площадь сечения смятия витка, |
|[pic]. |
|3.Рассчитываем на разрыв по боковым поверхностям вилочную проушину в сечении II |
|– II: |
|[pic], |
|где F2 = ( B – d ) ( b – площадь сечения ушка, |
|[pic]. |
|4.Рассчитываем вилочную проушину на условный изгиб по формуле Ляме. |
|Интенсивность нагружения двойной проушины: |
|[pic]. |
|Тангенциальные напряжения на внутренней поверхности проушины: |
|[pic], |
| |
|[pic] |
| |
|[pic], |
| |
|(( = 132,92 МПа ( [( ] = 333,33 МПа |
| |
|Вывод: Условие прочности соблюдено. |
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18
| 
